トンネルのコンクリート舗装で検討中なのですが、RCCP工法のコンクリート材料と型枠の設計数量と設置箇所について教えて下さい。

変形係数と弾性係数の違いがよく分かりません。
同じような気もしますが、数値のオーダーが変わることが多々あります。
よろしくお願いいたします。

　使用鉄筋の材質は、SD295A・SD345同じ部材に混在して使用しても問題ないでしょうか？
プレキャスト製品で通常SD295Aを使用しているのですがD22以上の大きな径がいる部材には、市場性の問題でSD345を使用したいと考えています。

お世話になります。
マスコンクリートの温度応力解析を行っています。対象構造物は橋台フーチングで、幅３．０ｍ、高さ３．２ｍ、奥行き９．５ｍのマスコンクリートになります。条件として、高炉Ｂ種、固化材２８２ｋｇ／ｍ３、コンクリート強度σ２８で２１Ｎ／ｍｍ２、打設時期１１月、になります。
マスコンクリートの温度応力解析プログラム(JCMAC1：日本コンクリート工学協会)を使用しています。
解析の結果、内部コンクリート（コンクリート温度最大値付近）のひびわれ指数が、１．０を下回り、０．８程度になります。
内部拘束が卓越するひびわれの例は、内部に圧縮力がかかり、表面に引張力がかかることにより表面ひびわれが発生する。外部拘束によるひびわれは、拘束力を受け非拘束体の膨張収縮により引張力が発生する。と解釈しています。そうすると、内部に発生するひびわれのメカニズムはどのようになるのでしょうか？
温度ひびわれ抑制対策として、低発熱型のセメントを使用するか、パイプクーリング等で内部コンクリート温度の上昇を抑えること、施工的に誘発目地を設置しひびわれを集中させること、打設リフトを細かくすること、が有効であると考えていますが、実際、簡易的（コストがあまりかからない）方法にはどのようなことが考えられるのでしょうか？

もし良ければ教えてください。お願いいたします。

　ボックスカルバートの端部などに擁壁や大規模なウイングを取付ける場合、ボックスカルバートには、通常の荷重に加え、ウイングによる荷重が作用することになりますが、この荷重は同時に作用した場合の応力を算出しなければならないのでしょうか？（三次元解析などで）
　それとも、ウイングによる配力筋に作用する応力と、通常の上載荷重による応力を別々に考えて、それぞれに見合う配筋をするだけでもいいのでしょうか？

斜面上の深礎杭の水平安定度照査はJHの設計要領にのっていますが、これは杭を剛体とみなしたものです。
半無限長とみなす（βL＝３程度以上）鋼管杭（300φ程度）を斜面上に設置する場合の水平安定度の照査は必要でしょうか？また必要ならどのような照査方法がよいでしょうか？

河川内の橋脚ですが、橋脚周囲の河床に護床工としてふとんかごを設置することがありますが、その設置範囲はどのように設定するのでしょうか。

仮設構造物工指針(＝日本道路協会発行)内の『自立式土留めの設計』内に関する記述で、１５１頁内の『(４) 頭部連結材』内において、頭部を『溝形鋼で連結』した場合は、頭部を『コンクリートで連結』した場合同様、断面係数及び断面２次モーメントの『各有効率を８０％』迄
引き上げても良いのでしょうか？

もたれ式擁壁の天端に防護柵を設置する場合がある。例えば、自動車の衝突荷重に耐える機能確保のためガードレールが設置される。この設計手順については防護柵設置要綱がある。一方、もたれ式擁壁も設計基準をもって対応されるが、この高さにより水平目地を設ける場合がある。そこで、ご教授願いたい。
　質問１．基本的には、道路土工−擁壁工指針を適用しそれとの整合性を図るのがよいが、水平目地部の性能評価手法が見あたらないために(質問２．３で)悩んでいる。
　質問２．自動車の衝突荷重を静的な荷重に置き換えて検討することの擁壁工指針を適用したとしても、水平目地部の引張力の発現を期待しないと、国交省で標準
を示すところのサイズよりも、かなり大きな天端ブロックとなる。他方、水平目地部の期待引張力を、その部位で施工される差し筋で代替えするとすれば、無筋コンクリートで対応される一般のもたれ式擁壁は鉄筋コンクリートとして検討する必要がある。結果としてコスト縮減の目的価値がなくなる。
　質問３．結局、擁壁天端に防護柵を設ける場合の条件が、より具体的で明らかになると設計現場での混乱は避けられるため、関係資料を開示頂けないか。

2002年度版のコンクリート標準示方書で、曲げひび割れ強度を計算する場合、
部材厚ｈ＞0.2ｍとなっていますが、部材厚が0.2ｍ以下の場合は、ｈ＝0.2ｍと
して計算しなければならないのでしょうか？もしくは、0.15ｍや0.1ｍとして
計算しても問題はないのでしょうか？

道路橋示方書、耐震設計編８．３項に示される
（１）橋に影響を与える流動化が生じる地盤
　　　の条件の中に
　１）臨海部において、背後地盤と前面の水底との高低差が５ｍ以上ある護岸によっ形成された水際線から１００ｍ以内の範囲にある地盤

　とあり、「解説」に編土圧の作用する土層では流動化が生じる可能性があると考えることが出来るとされています。
　流動化層が連続してあり、河川から１００ｍ以内にある橋台の場合、前面水位からの　高低差は橋台背面土の計画高からと考えていいのでしょうか。

自立のコンクリート矢板の計算をChangの式を使い矢板長を算出しています。
断面二次モーメントが小さいコンクリート矢板の方が矢板長が、短くなります。
これがChangの式の特長なのでしょうか？

フーチングの土被りを１〜２M程度とした場合に杭頭付近の地盤（層厚３〜４ｍ）が液状化する層であるとき、土被りを大きく取って液状化の無い層にフーチングを下げた計画が経済的（仮設を含めて）に安くなるとすればフーチングを下げるべきでしょうか。

今までの加工図だと、加工図（中心線上）を書いて鉄筋表を作図しておりましたが、その他に鉄筋加工表も追加となるのでしょうか？それとも鉄筋表はいらないのでしょうか？
それと鉄筋長は今まで通り、ｃｍ単位でｍｍ単位を四捨五入しても良いのでしょうか？

自立式親杭横矢板の変位量についてですが、杭の特性値によって変位量が計算されるようですが、杭間隔が1.5m・1.0m・0.75mと狭くなれば変位量も小さくなると考えるのですが、どうも逆に大きくなってしまうのはなぜでしょうか。
β=（ＫHＢ／４ＥＩ）^(1/4)とされており、Ｂの値は杭幅であり、ＫHの式はＫH＝η*ＫH0（ＢH/0.3）＾(-3/4)ですので、ＫHの値はη＝Ｂ0／Ｂf（Ｂ0=親杭中心間隔、Ｂf=親杭フランジ幅）であるため、ηの値は杭間隔が広くなれば大きくなり、βの値は杭間隔が広くなれば大きくなります。
しかし、変位量の計算では、δ1=（１＋βｈ0）／（２ＥＩβ^3）*Ｐ及びδ2=（１＋２βｈ0）／（２ＥＩβ^2）*ＰＨとなっており、δを求める式の中に、βが関連しているのですが、分母の式の中でβの二乗及び三乗となっているため、杭間隔が広くなってβが大きくなればδは小さくなるという結果になってしまうのです。
なんか、理屈に合わない結果になってしまうので、ご教授願えませんでしょうか。
よろしくお願いします。