現在業務でRCポータルラーメン橋の設計を行うとしていますが、日本道路公団の「設計要領集」以外で何か参考となる文献は無いものなのでしょうか？

（１）収縮ひずみの予測式の使い方について
　コンクリート標準示方書[構造性能照査編]2002のp.30に記載されている収縮ひずみの予測式は、下式のように定義されておりますが、
　ε'cs(t,t0)=[1-exp{-0.108(t-t0)^0.56}]・ε'sh　（解 3.2.3）

ここに、
　ε'cs(t,t0)：コンクリートの材齢t0からtまでの収縮ひずみ
　t0およびt：乾燥開始時および乾燥中のコンクリートの有効材齢（日）
　ε'sh：収縮ひずみの最終値
　上式を用いて長期（t→∞）の収縮ひずみを求めますと、t0によらずε'cs(t,t0)は必ずε'shとなります。

　一方、同ページの表3.2.2に示されるコンクリートの収縮ひずみは、乾燥開始材齢により異なる値が示されております。

　同表のコンクリートの収縮ひずみは、「乾燥開始材齢以降に生じる収縮ひずみ」のように思われ、また、予測式のε'cs(t,t0)も「コンクリートの材齢t0からtまでの収縮ひずみ」の定義から同じ意味にとれるはずなのですが、なぜこの違いが生じるのかが分かりません。

　つきましては、

１）表3.2.2に示される値の方が妥当と思われますので、予測式の正しい使い方を教えていただけないでしょうか。

２）表3.2.2に示される値は、予測式から求めることができるのでしょうか。求めることが可能でしたら、（解 3.2.4）（解 3.2.5）で用いられるパラメータについて、実際に用いた値を教えていただけないでしょうか。

３）（解 3.2.5）について、Δtiの定義が「温度がT（℃）である・・・」とありますが、式中にTなるパラメータが見当たりません。TをT（Δti）と読み替えればよいのでしょうか。
　（もしそうであれば、TおよびT（Δti）は、Ti（℃）としたほうが分かりやすいのではないでしょうか。）
（２）収縮ひずみの意味
　(解 3.2.3）で予測される収縮ひずみ、もしくは、表3.2.2の収縮ひずみは、以下のいずれでしょうか。

　１）自己収縮ひずみ、乾燥収縮ひずみ等のトータル
　２）乾燥収縮ひずみのみ（パラメータに乾燥開始材齢が用いられていることから）
　３）上記以外

　もし、１）であるとすれば、コンクリート打設後、ある期間だけシール等で養生されていた場合、乾燥収縮は養生の後に始まるのに対し、自己収縮は養生によらず凝結後に収縮が始まるので、それぞれのひずみを求める際に用いる「設計で収縮を考慮するときの材齢」が異なるように思われるのですが、この場合はどのように考えたら良いのでしょうか。
　それから、【解説】中では、乾燥開始材齢＝（例）プレストレス導入時の材齢としていますが、なぜ敢えて「乾燥」を用いているのでしょうか。
　以上、分かりにくい表現の質問となり恐縮ですが、ご回答いただけますよう、宜しくお願い申し上げます。

秋田県で工事をしている者です。
コンクリート舗装（t=150mm）の中間に敷金網（D6×150）を設置するのですが、スペーサーブロックの個数は４個/m2と鉄筋と同じ考えで良いのしょうか。

現道計画高の嵩上げ改良に伴い、民有地側も同時に嵩上げする必要がでました。現道は擁壁を構築するのですが、民有地側は下側空間利用のため高架構造とする必要があります。そして、設計荷重として、積載重量4tf車のトラックで設計するように指示がありました。このとき、車両重量を含んだ全重量と前輪と後輪の分担割合が分かりません。どなたか、ご存知でしたらお教えください。

はじめまして
現場打ちの配筋で引張側にD32の２段配筋をしたいと思っているのですが、２段配筋をする時に必要な部材厚は何か基準があるのでしょうか？
知っている方がいらしたら教えてください。

2002年制定　コンクリート標準示方書［耐震性能照査編］5.3.4横方向鉄筋の定着で、
「（３）の帯鉄筋の定着部が内部コンクリート中にある場合には、端部を標準フックとしてよい。」とあります。

この「内部コンクリート中」とはどういう場合をさしているのでしょうか。

かぶりコンクリートより内部をさしているのでしょうか。
そうだとすれば、標準フックの直角フックとしてよいのでしょうか。
（３）の方法は、（１）の鋭角フックとする以外のどういう定着方法をいっているのでしょうか。
図を載せていないという事は、一般にはないケースなのでしょうか。

質問です。
既設プレストレストコンクリート橋に削孔（φ60mm程度）をする場合の懸念事項として考えられるのは何でしょうか。
プレストレスにより釣り合っている応力状態が削孔により乱れ、応力の再分配が行われると思いますが、再分配することによる影響として考えられるのはどのようなことでしょうか。

コンクリート標準示方書　耐震性能照査編　3.4限界値の算定　にて
「部材の降伏変位は，部材断面内の鉄筋に発生している引張力の合力位置の鉄筋が降伏するときの変位として求めてよい」とありますが，耐震照査例の1章も最外縁鉄筋の降伏で計算しているような気がします。新しい方法なので具体的な数値を示していただけないでしょうか。
中立軸位置，合力重心位置など

また，他の変形角の算定に当たって具体的な数字が示されていないので，照査方法をチェックできません。よい具他的な例示をしていただけないでしょうか？
唯一，チェックができるpp.45の終局変位に相当する部材角は誤りのようです。
本文中の数値を使うと0.062になります。

昭和6年建造の単純ＲＣ、Ｔ桁橋（橋長７ｍ）の復元設計をしております。
橋名板に活荷重6tとなっているのですが前輪、後輪それぞれの内訳が知りたい
当時このような基準があったのでしょうか？鋼道路橋示方書が大正14年にでているようですが手元にないので分かりません。
ご存じの方がおりましたらうかがいたい。

2002年制定　コンクリート標準示方書 6.3.3 棒部材の設計せん断耐力 67頁より

Vyd :終局せん断耐力(kN)
Vyd=Vcd+Vsd+Vped
Vsd=Vped=0 とする。

部材
bw=1000mm
d=504.5mm
As=5*287=1435mm2(5-D19)

βd=(1/0.5045)^(1/4)=1.187
βp=(1435/(1000*504.5)*100)^(1/3)=0.658
βn=1.000
fvcd=0.20*(24/1.3)^(1/3)=0.529
Vyd=Vcd=1.187*0.658*1.000*0.529*1000*504.5/1.3/1000=160.3kN
付録? 許容応力度による設計 238頁より　式を変形して
LVa :長期せん断耐力(kN) j=7/8とする。
LVa=Lτa*bw*d*(7/8)=0.45*1000*504.5*0.875/1000=198.6kN

Vyd < Lva となります。
終局せん断耐力(Vyd)が長期せん断耐力(LVa)を下回るような結果になります。
この結果では、必要のないせん断補強筋を配筋しなければなりません。
問題があると思いますがどうでしょうか？