鉄筋コンクリート用棒鋼の付着強度試験の結果が手元にあり、無塗装鉄筋の付着応力度が0.002d(d:鉄筋径)の時は3.5〜3.9N/mm2程度、最大応力度は11〜15N/mm2でした。
σck=30N/mm2に対し許容付着応力度は道示で1.8N/mm2、コンクリート標準示方書の強度算定式で2.7N/mm2となります。道示と示方書では安全率1.5が見込まれていると仮定すれば、だいたい同じような考え方になっているものと想像できます。それに対し、試験値の方は大きな値となっており、『0.002dで付着強度とする』と明記されているならばわかるような気がしますが、試験法では最大応力度も試験データとして必要となっています。ここで、いったいどういう手順(考え方)で付着応力度(強度)が決められているのか疑問に思っています。解説している文献等が見つかりません。どなたか、決定までの考え方（あるいは文献）がわかる方はいらっしゃらないでしょうか。

コンクリートはなぜ大きな圧縮力に対して抵抗できるのでしょうか。
破壊現象を見ると，ひび割れを伴った試験体中の複数要素の分裂に見えます。
ちょうど大陸移動説にあるもともとひとつのパンゲアが現在の大陸に移動したような感じです。
コンクリートの局所的な要素は，圧縮に対しては破壊せず，この要素間で，引張やせん断による破壊を繰り返して最終的な破壊に至っているようにも思えます。
コンクリート中の応力状態が，なかなか引張やせん断による破壊状態に至らないからコンクリートは圧縮力に対して強いのでしょうか。

はじめて投稿させて頂きます。下記の質問について
どなたかご回答頂ければ幸いです。
小生自身、支承構造の区別が未だに理解できてなく、
大変恐縮でまとはずれな質問、内容が判りにくいなど
あるかもしれませんが、よろしくお願いいたします。
なお、支承縁端距離で同じような記事がないか検索しましたが、
該当する記事がないようでしたので質問させて頂いています。

橋梁下部構造の支承構造で
?分散支承（コスト縮減型）や?固定可動支承（機能分離型）等が
あると思いますが?はゴム支承にアンカーボルト（４角に）が入っており、
?はそのようなものは無く、別途アンカーバーが付せてある。
（種々の支承があり一概には言えないのかもしれませんが）

ここで上記?、?のような支承を用いた場合、必要な支承縁端距離を
検討する際は以下の方法で設定する。

?は４角の内の一番橋座に近いボルトに対する支承縁端距離を検討する。
　（道示?：P217　図-解8.6.5）
?はゴム支承の中心から支承縁端距離を検討する。

といった解釈となるのでしょうか。
橋長40m以下の橋梁で検討していますので、小生が検討している支承構造
の規模が小さく、道示?：P217　図-解8.6.4のような構造のアンカーボルトは
無いことから、上記の解釈はまったく見当違いなのでしょうか。

以上、どなたかご助言を頂ければ幸いです。
よろしくお願いいたします。

　一般道での単純版床版橋を設計する場合、「道路橋示方書」のＡ活荷重を適用し、計算しますが、それよりも負担の少ない荷重（Ｔ-20・Ｔ-14）を想定する場合、（Ａ活荷重で計算をすると）過剰設計とならないでしょうか？
　あるいは、各荷重（T-25、T-20、T-14）を想定する場合でもすべてA活荷重（またはB活荷重）での計算になるのでしょうか？
宜しくお願いします

※用途としては主に一般住宅・店舗等の通路橋を想定しています。

仮設鋼矢板で空頭制限がある場合
短尺物の鋼矢板を継ぎながら打設することになりますが、
そのときの許容応力度は、継手箇所に補強板を溶接すれば
64%（道路土工仮設構造物工指針P-371参照）を用いてよろしいのでしょうか？
また、64％の根拠がわかればおしえていただきたいのですが
いかがでしょうか？
よろしくお願いします。

土木学会コンクリート標準示方書（設計編）2007年制定に基づいた重ね継手長算定について質問です。
重ね継手長は、基本定着長ldより重ね継手位置や鉄筋量を考慮して1.3倍、1.7倍して算定しています。
そこで、重ね継手長を算定する場合の基本定着長ldを求める際のあきについてよくわからない点があります。この場合の鉄筋のあきは、重ね継手部のあきとするのか一般部のあきとするかが良くわかりません。
具体的に言うとD25を200mmピッチで配筋する場合、重ね継手部以外のあきａ1は
ａ1＝200-25＝175mm
です。
しかし、継手部（ここでは、鉄筋径の25倍継手をずらすこととして、同一断面での継手の割合は1/2とします）のあきａ2は継手する鉄筋が1本横に沿うこととなるので、
ａ2＝200-25-25＝150mm
です。もしくは、同一断面での継手同士のあきと考えればあきａ3は
ａ3＝200+200-25-25＝350mm
です。（図がないとわかり難いかもしれません。）
重ね継手長算定時の基本定着長を求める場合は、ａ1，ａ2またはａ3の何れのあきを用いるのでしょうか？
基本定着長ldはａ1で求めて、重ね継手のその他の影響は1.3倍なり、1.7倍で考慮しているとも考えられますが、如何なのでしょうか。
長くなりましたが、ご教授いただきたく宜しくお願い致します。

　ご教授願います。

　施工プロセスの試行工事となった橋脚工でのーチング鉄筋を組み上げたところで
施工プロセスが入り、鉄筋の加工部にさびが発生していたのを見て「さびを除去しないままコンクリートを打設するな」と言ってきました。
さびといっても鉄筋表面にうっすら出ている程度で鉄筋内部に浸食するような錆ではありません。(当然です。加工工場から搬入して1カ月もたっていないのですから)
その程度のさびは通常であり施工を止める理由にはならないと思いますが。なにぶん、
根拠になるものがありません。
　どの程度のさびは良くて、どの程度がだめなのか何か根拠になるような文献、または皆さんの経験で何かいい資料等あれば教えていただきたいのです。

　どうかよろしくお願いします。
　　　

Ｕ型擁壁を構築する際に仮土留切梁が数段あるため、コンクリートをその下で打継がなくてならなく、工期短縮のためH.W.LEVELより上の切梁部分を開口部として扱います。
開口部の補強鉄筋の配置は何を参考にすればよろしいでしょうか。

コンクリート標準示方書設計編　設計せん断伝達耐力について教えてください。
長文ですが，お許しください。
設計せん断伝達耐力式のうち，コンクリート分τcについて，
１．
現在の設計せん断伝達耐力式は，平成8年版の示方書から適用されているが，
平成8年版改定資料によると，系統的に感度解析を行い，今の簡略式τcを得た，と
されている。どういう解析をしたのか詳述が知りたいが参考文献はないのか？
　また，改定資料の中で，実験結果と比較しており実験データの出所が示されているが，その文献を見てもデータが不明。本式適用にあたり発表文献はないのか。
２．
τcの式中の，（α・p・fyd）は鉄筋に作用する軸力の反力が，せん断面に拘束力として作用することを表しているが，sin2θを乗ずるべきではないのか。
改定資料ではsin2θを乗じているが，示方書ではなくなっている。
３．
鉄筋に作用する軸力のせん断方向成分：-α・p・fyd・sinθ・cosθ　は，
θによって，正負が変わると思うが，θの向きを定義する必要があるのではないか。
４．
τcの求中，（コンクリート強度のb乗）は常に1以上。次の(α・p・fyd-σ)^(1-b)の項は，(α・p・fyd-σ)を正値とするとの条件があるが，正値としても１より大きいか，
小さいかでbによる影響度合いが変わってしまい，おかしなことにならないか。
５．その他
一般的な設計で本式が使われるのはどのようなときでしょうか？
ex.プレキャストセグメントの継ぎ目

以上，ご存知の方教えてください。

高靭性コンクリートって引っ張る力に強く、
ひび割れも少なく、形を変えても壊れないと聞きましたが
本当なのでしょうか？教えてください。お願いします。